На жаль, немає простої відповіді на ваше запитання. У проблемі є занадто багато змінних, щоб хто-небудь міряв або охарактеризував кожну можливу конфігурацію: товщина FR4, кількість шарів мідних площин, кількість віаз між шарами площини, кількість повітряного потоку над платою та температура повітря на вхідному повітрі. , тепловий внесок інших довколишніх частин тощо, тощо.
Існують стандартні методи випробувань, але вони навряд чи мають відношення до будь-якої реальної ситуації, головним чином тому, що вони використовують просто голий FR4 без шарів міді як елемент поширення тепла. Різні постачальники також опублікували значення для певних конфігурацій. Наприклад, таблиця даних, з якою ви пов’язані, відноситься до AN-994 IRF , де вони дають значення термічного опору для різних пакетів, пропонованих цією компанією. Але зауважте, що їх стандартний тестовий стан використовує 2 унції. мідь на зовнішніх шарах.
Лінійна технологія - ще одна компанія, яка публікує інформативні теплові результати. Якщо ви можете знайти одну з їх частин у тому ж пакеті, що і ваш FET, і перевірити аркуш, вони, ймовірно, подають таблицю термічного опору для різних розмірів тепловиділювачів верхнього і нижнього шарів.
Наприклад, для свого пакету DDPAK, який не зовсім збігається з DPAK частини IRF, вони дають:
(З таблиці даних LT1965 дивіться там докладніше про умови тестування)
Принаймні, ви можете бачити, що потрапляння до менше 29 C / W є дещо складним. Єдині умови тестування в лінійних результатах, які досягли необхідності 4 міді міді як у верхньому, так і в нижньому шарах.
Але знову ж таки, ви можете розраховувати лише на ці показники як настанови, оскільки такі фактори, як повітряний потік, сильно вплинуть на фактичні результати вашої програми.